По эксплуатации паровой турбины. По эксплуатации паровой турбины Паровая пт 80
Введение
Для крупных заводов всех отраслей промышленности, имеющих большое теплопотребление, оптимальной является система энергоснабжения от районной или промышленной ТЭЦ.
Процесс производства электроэнергии на ТЭЦ характеризуется повышенной тепловой экономичностью и более высокими энергетическими показателями по сравнению с конденсационными электростанциями. Это объясняется тем, что отработавшее тепло турбины, отведенное в холодный источник (приемника тепла у внешнего потребителя), используется в нем.
В работе произведен расчет принципиальной тепловой схемы электростанции на базе производственной теплофикационной турбины ПТ-80/100-130/13, работающей на расчетном режиме при наружной температуре воздуха.
Задачей расчета тепловой схемы является определение параметров, расходов и направлений потоков рабочего тела в агрегатах и узлах, а также общего расхода пара, электрической мощности и показателей тепловой экономичности станции.
Описание принципиальной тепловой схемы турбоустановки ПТ-80/100-130/13
Энергоблок электрической мощностью 80 МВт состоит из барабанного котла высокого давления Е-320/140, турбины ПТ-80/100-130/13, генератора и вспомогательного оборудования.
Энергоблок имеет семь отборов. В турбоустановке можно осуществлять двухступенчатый подогрев сетевой воды. Имеется основной и пиковый бойлера, а также ПВК, который включается если бойлера не могут обеспечить требуемого нагрева сетевой воды.
Свежий пар из котла с давлением 12,8 МПа и температурой 555 0 С поступает в ЦВД турбины и, отработав, направляется в ЧСД турбины, а затем в ЧНД. Отработав пар поступает из ЧНД в конденсатор.
В энергоблоке для регенерации предусмотрены три подогревателя высокого давления (ПВД) и четыре низкого (ПНД). Нумерация подогревателей идет с хвоста турбоагрегата. Конденсат греющего пара ПВД-7 каскадно сливается в ПВД-6, в ПВД-5 и затем в деаэратор (6 ата). Слив конденсата из ПНД4, ПНД3 и ПНД2 также осуществляется каскадно в ПНД1. Затем из ПНД1 конденсат греющего пара, направляется в СМ1(см. ПрТС2).
Основной конденсат и питательная вода подогреваются последовательно в ПЭ, СХ и ПС, в четырех подогревателях низкого давления (ПНД), в деаэраторе 0,6 МПа и в трех подогревателях высокого давления (ПВД). Отпуск пара на эти подогреватели осуществляется из трех регулируемых и четырех нерегулируемых отборов пара турбины.
На блоке для подогрева воды в теплосети имеется бойлерная установка, состоящая из нижнего(ПСГ-1) и верхнего(ПСГ-2) сетевых подогревателей, питающихся соответственно паром из 6-го и 7-го отбора, и ПВК. Конденсат из верхнего и нижнего сетевых подогревателей подается сливными насосами в смесители СМ1 между ПНД1 и ПНД2 и СМ2 между подогревателями ПНД2 и ПНД3.
Температура подогрева питательной воды лежит в пределах (235-247) 0 С и зависит о начального давления свежего пара, величины недогрева в ПВД7.
Первый отбор пара (из ЦВД) идет на нагрев питательной воды в ПВД-7, второй отбор (из ЦВД) - в ПВД-6, третий (из ЦВД) - в ПВД-5, Д6ата, на производство; четвертый (из ЧСД) - в ПНД-4, пятый (из ЧСД) - в ПНД-3, шестой (из ЧСД) - в ПНД-2, деаэратор (1,2 ата), в ПСГ2, в ПСВ; седьмой (из ЧНД) - в ПНД-1 и в ПСГ1.
Для восполнения потерь в схеме предусмотрен забор сырой воды. Сырая вода подогревается в подогревателе сырой воды (ПСВ) до температуры 35 о С, затем, пройдя химическую очистку, поступает в деаэратор 1,2 ата. Для обеспечения подогрева и деаэрации добавочной воды используется теплота пара из шестого отбора.
Пар из штоков уплотнений в количестве D шт = 0,003D 0 идет в деаэратор (6 ата). Пар из крайних камер уплотнений направляется в СХ, из средних камер уплотнения - в ПС.
Продувка котла - двухступенчатая. Пар с расширителя 1-ой ступени идет в деаэратор(6 ата), с расширителя 2-ой ступени в деаэратор(1,2 ата). Вода с расширителя 2-ой ступени подается в магистраль сетевой воды, для частичного восполнения потерь сети.
Рисунок 1. Принципиальная тепловая схема ТЭЦ на базе ТУ ПТ-80/100-130/13
Комплексная модернизация паровой турбины ПТ-80/100-130/13
Целью модернизации является увеличение электрической и теплофикационной мощности турбины с повышением экономичности турбоустановки. Модернизация в объеме основной опции заключается в установке сотовых надбандажных уплотнений ЦВД и замене проточной части среднего давления с изготовлением нового ротора НД с целью увеличения пропускной способности ЧСД до 383 т/ч. При этом сохраняется диапазон регулирования давления в производственном отборе, максимальный расход пара в конденсатор не изменяется.
Заменяемые узлы при модернизации турбоагрегата в объёме основной опции:
- Установка сотовых надбандажных уплотнений 1-17 ступеней ЦВД;
- Направляющий аппарат ЦСНД;
- Седла РК ЧСД большего пропускного сечения с доработкой паровых коробок верхней половины корпуса ЧСД под установку новых крышек;
- Регулирующие клапаны СД и кулачково-распределительное устройство;
- Диафрагмы 19-27 ступеней ЦСНД, укомплектованные надбандажными сотовыми уплотнениями и уплотнительными кольцами с витыми пружинами;
- Ротор СНД с установленными новыми рабочими лопатками 18-27 ступеней ЦСНД с цельнофрезерованными бандажами;
- Обоймы диафрагм №1, 2, 3;
- Обойма передних концевых уплотнений и уплотнительные кольца с витыми пружинами;
- Насадные диски 28, 29, 30 ступеней сохраняются в соответствии с существующей конструкцией, что позволяет сократить затраты на проведение модернизации (при условии использования старых насадных дисков).
В результате модернизации по основной опции достигается следующее:
- Увеличение максимальной электрической мощности турбины до 110 МВт и мощности теплофикационного отбора до 168,1 Гкал/ч, за счет сокращения промышленного отбора.
- Обеспечение надёжной и маневренной работы турбоустановки на всех эксплуатационных режимах работы, в том числе при минимально возможных давлениях в промышленном и теплофикационном отборах.
- Повышение показателей экономичности турбоустановки;
- Обеспечение стабильности достигнутых технико-экономических показателей в течение межремонтного периода.
Эффект от модернизации в объеме основного предложения:
| Режимы турбоагрегата | Электрическая мощность, МВт | Расход пара на теплофикацию, т/ч | Расход пара на производство, т/ч |
Конденсационный | |||
Номинальный | |||
Максимальной мощности | |||
С максимальным | |||
Увеличение КПД ЧСД | |||
Увеличение КПД ЦВД | |||
Дополнительные предложения (опции) по модернизации
- Модернизация обоймы регулирующей ступени ЦВД с установкой надбандажных сотовых уплотнений
- Установка диафрагм последних ступеней с тангенциальным навалом
- Высокогерметичные уплотнения штоков регулирующих клапанов ЦВД
Эффект от модернизации по дополнительным опциям
№ | Наименование | Эффект |
Модернизация обоймы регулирующей ступени ЦВД с установкой надбандажных сотовых уплотнений | Увеличение мощности на 0,21-0,24 МВт |
|
Установка диафрагм последних ступеней с тангенциальным навалом | Конденсационный режим: |
|
Уплотнение поворотной диафрагмы | Повышение экономичности турбоустановки при работе в режиме с полностью закрытой поворотной диафрагмой 7 Гкал/час |
|
Замена надбандажных уплотнений ЦВД и ЦСД на сотовые | Повышение КПД цилиндров (ЦВД на 1,2-1,4%, ЦСНД на 1%); |
|
Замена регулирующих клапанов ЦВД | Увеличение мощности на 0,02-0,11 МВт |
|
Установка сотовых концевых уплотнений ЦНД | Устранение присосов воздуха через концевые уплотнения |
Теплофикационная паровая турбина ПТ-80/100-130/13 производственного объединения турбостроения «Ленинградский металлический завод» (НОГ ЛМЗ) с промышленным и отопительными отборами пара номинальной мощностью 80 МВт, максимальной 100 МВт с начальным давлением пара 12,8 МПа предназначена для непосредственного привода электрического генератора ТВФ-120-2 с частотой вращения 50 Гц и отпуска тепла для нужд производства и отопления.
При заказе турбины, а также в другой документации, где ее следует обозначать «Турбина паровая 1ГГ-80/100-130/13 ТУ 108-948-80».
Турбина ПТ-80/100-130/13 соответствует требованиям ГОСТ 3618-85, ГОСТ 24278-85 и ГОСТ 26948-86.
Турбина имеет следующие регулируемые отборы пара: производственный с абсолютным давлением (1,275±0,29) МПа и два отопительных отбора: верхний с абсолютным давлением в пределах 0,049-0,245 МПа и нижний с давлением в пределах 0,029-0,098 МПа.
Регулирование давления отопительного отбора осуществляется с помощью одной регулирующей диафрагмы, установленной в камере верхнего отопительного отбора. Регулируемое давление в отопительных отборах поддерживается: в верхнем отборе — при включенных обоих отопительных отборах, в нижнем отборе — при включенном одном нижнем отопительном отборе. Сетевая вода через сетевые подогреватели нижней и верхней ступеней подогрева пропускается последовательно и в одинаковом количестве. Расход воды, проходящей через сетевые подогреватели, контролируется.
Номинальные значения основных параметров турбины ПТ-80/100-130/13
| Параметр | ПТ-8О/100-130/13 |
| 1. Мощность, МВт | |
| номинальная | 80 |
| максимальная | 100 |
| 2. Начальные параметры пара: | |
| давление, МПа | 12.8 |
| температура. °С | 555 | 284 (78.88) |
| 4. Расход отбираемого пара на производств. нужды, т/ч | |
| номинальный | 185 |
| максимальный | 300 |
| 5. Давление производственного отбора, МПа | 1.28 |
| 6. Максимальный расход свежего пара, т/ч | 470 |
| 7. Пределы изменения давления пара в регулируемых отопительных отборах пара, МПа | |
| в верхнем | 0.049-0.245 |
| в нижнем | 0.029-0.098 |
| 8. Температура воды, °С | |
| питательной | 249 |
| охлаждающей | 20 |
| 9. Расход охлаждающей воды, т/ч | 8000 |
| 10. Давление пара в конденсаторе, кПа | 2.84 |
При номинальных параметрах свежею пара, расходе охлаждающей воды 8000 м3/ч, температуре охлаждающей воды 20 °С, полностью включенной регенерации, количестве конденсата, подогреваемого в ПВД, равном 100% расхода пара через турбину, при работе турбоустановки с деаэратором 0,59 МПа, со ступенчатым подогревом сетевой воды, при полном использовании пропускной способности турбины и минимальном пропуске пара в конденсатор могут быть взяты следующие величины отборов:
— номинальные величины регулируемых отборов при мощности 80 МВт;
— производственный отбор — 185 т/ч при абсолютном давлении 1,275 МПа;
— суммарный отопительный отбор — 285 ГДж/ч (132 т/ч) при абсолютных давлениях: в верхнем отборе — 0,088 МПа и в нижнем отборе — 0,034 МПа;
— максимальная величина производственного отбора при абсолютном давлении в камере отбора 1,275 МПа составляет 300 т/ч. При этой величине производственного отбора и отсутствии отопительных отборов мощность турбины составляет -70 МВт. При номинальной мощности 80 МВт и отсутствии отопительных отборов максимальный производственный отбор составит -250 т/ч;
— максимальная суммарная величина отопительных отборов равна 420 ГДж/ч (200 т/ч); при этой величине отопительных отборов и отсутствии производственного отбора мощность турбины составляет около 75 МВт; при номинальной мощности 80 МВт и отсутствии производственного отбора максимальные отопительные отборы составят около 250 ГДж/ч (-120 т/ч).
— максимальная мощность турбины при выключенных производственном и отопительных отборах, при расходе охлаждающей воды 8000 м /ч с температурой 20 °С, полностью включенной регенерации составит 80 МВт. Максимальная мощность турбины 100 МВт. получаемая при определенных сочетаниях производственного и отопительного отборов, зависит от величины отборов и определяется диафрагмой режимов.
Предусматривается возможность работы турбоустановки с пропуском подпиточной и сетевой воды через встроенный пучок
При охлаждении конденсатора сетевой водой турбина может работать по тепловому графику. Максимальная тепловая мощность встроенного пучка составляет -130 ГДж/ч при поддержании температуры в выхлопной части не выше 80 °С.
Допускается длительная работа турбины с номинальной мощностью при следующих отклонениях основных параметров от номинальных:
- при одновременном изменении в любых сочетаниях начальных параметров свежего пара — давления от 12,25 до 13,23 МПа и температуры от 545 до 560 °С; при этом температура охлаждающей воды должна быть не выше 20 °С;
- при повышении температуры охлаждающей воды при входе в конденсатор до 33 °С и расходе охлаждающей воды 8000 м3/ч, если начальные параметры свежего пара при этом не ниже номинальных;
- при одновременном уменьшении величин производственного и отопительных отборов пара до нуля.
- при повышении давления свежего пара до 13,72 МПа и температуры до 565 °С допускается работа турбины в течение не более получаса, причем общая продолжительность работы турбины при этих параметрах не должна превышать 200 ч/год.
Для данной турбинной установки ПТ-80/100-130/13 используеться подогреватель высокого давления №7 (ПВД-475-230-50-1). ПВД-7 работает при параметрах пара перед входом в подогреватель: давлении 4,41 МПа, температуре 420 °С и расходом пара 7,22 кг/с. Параметры питательной воды при этом: давление 15,93МПа, температура 233 °С и расход 130 кг/с.
| Задание на курсовой проект | 3 |
|
| 1. | Исходные справочные данные | 4 |
| 2. | Расчет бойлерной установки | 6 |
| 3. | Построение процесса расширения пара в турбине | 8 |
| 4. | Баланс пара и питательной воды | 9 |
| 5. | Определение параметров пара, питательной воды и конденсата по элементам ПТС | 11 |
| 6. | Составление и решение уравнений тепловых балансов по участкам и элементам ПТС | 15 |
| 7. | Энергетическое уравнение мощности и его решение | 23 |
| 8. | Проверка расчёта | 24 |
| 9. | Определение энергетических показателей | 25 |
| 10. | Выбор вспомогательного оборудования | 26 |
| Список литературы | 27 |
|
Задание по курсовому проекту
Студенту: Онучину Д.М
.
Тема проекта: Расчёт тепловой схемы ПТУ ПТ-80/100-130/13
Данные проекта
Р 0 =130 кг/см 2 ;
;
;
Q т =220 МВт;
;
.
Давление в нерегулируемых отборах – из справочных данных.
Подготовка добавочной воды – от атмосферного деаэратора «Д-1,2».
Объём расчётной части
Проектный расчёт ПТУ в системе СИ на номинальную мощность.
Определение энергетических показателей работы ПТУ.
Выбор вспомогательного оборудования ПТУ.
1. Исходные справочные данные
Основные показатели турбины ПТ-80/100-130.
Таблица1.
| Параметр | Величина | Размерность |
| Номинальная мощность | 80 | МВт |
| Максимальная мощность | 100 | МВт |
| Начальное давление | 23,5 | МПа |
| Начальная температура | 540 | С |
| Давление на выходе из ЦВД | 4,07 | МПа |
| Температура на выходе из ЦВД | 300 | С |
| Температура перегретого пара | 540 | С |
| Расход охлаждающей воды | 28000 | м 3 /ч |
| Температура охлаждающей воды | 20 | С |
| Давление в конденсаторе | 0,0044 | МПа |
Турбина имеет 8 нерегулируемых отборов пара , предназначенных для подогрева питательной воды в подогревателях низкого давления, деаэраторе, в подогревателях высокого давления и для питания приводной турбины главного питательного насоса. Отработавший пар из турбопривода возвращается в турбину.
Таблица2.
| Отбор | Давление, МПа | Температура, 0 С |
|
| I | ПВД №7 | 4,41 | 420 |
| II | ПВД №6 | 2,55 | 348 |
| III | ПНД №5 | 1,27 | 265 |
| Деаэратор | 1,27 | 265 |
|
| IV | ПНД №4 | 0,39 | 160 |
| V | ПНД №3 | 0,0981 | - |
| VI | ПНД №2 | 0,033 | - |
| VII | ПНД №1 | 0,003 | - |
Турбина имеет два отопительных отбора пара верхний и нижний, предназначенный для одно и двухступенчатого подогрева сетевой воды. Отопительные отборы имеют следующие пределы регулирования давления:
Верхний 0,5-2,5 кг/см 2 ;
Нижний 0,3-1 кг/см 2 .
2. Расчет бойлерной установки
ВБ – верхний бойлер;
НБ – нижний бойлер;
Обр – обратная сетевая вода.
Д ВБ, Д НБ -расход пара на верхний и нижний бойлер соответственно.
Температурный график: t пр / t o бр =130 / 70 C;
Т пр = 130 0 С (403 К);
Т обр = 70 0 С (343 К).
Определение параметров пара в теплофикационных отборах
Примем равномерный подогрев на ВСП и НСП;
Принимаем величину недогрева в сетевых подогревателях 
.
Принимаем потери давления в трубопроводах 
.
Давление верхнего и нижнего отборов из турбины для ВСП и НСП:
бар;
бар.
h ВБ =418,77 кДж/кг
h НБ =355,82 кДж/кг
D ВБ (h 5 - h ВБ /)=К W СВ (h ВБ - h НБ) →
→ D ВБ =1,01∙870,18(418,77-355,82)/(2552,5-448,76)=26,3 кг/с
D НБ h 6 + D ВБ h ВБ / +К W СВ h ОБР = КW СВ h НБ +(D ВБ +D НБ) h НБ / →
→ D НБ =/(2492-384,88)=25,34кг/с
D ВБ +D НБ =D Б =26,3+25,34=51,64 кг/с
3. Построение процесса расширения пара в турбине
Примем потерю давления в устройствах парораспределения цилиндров:
;
;
;
В таком случае давления на входе в цилиндры (за регулирующими клапанами) составят:
Процесс в h,s-диаграмме изображён на рис. 2.
4. Баланс пара и питательной воды.
Принимаем, что на концевые уплотнения (D КУ) и на паровые эжектора (D ЭП) идёт пар высшего потенциала.
Отработавший пар концевых уплотнений и из эжекторов направляется в сальниковый подогреватель. Принимаем подогрев конденсата в нем:
Отработавший пар в охладителях эжекторов направляется в подогреватель эжекторов (ЭП). Подогрев в нем:
Принимаем расход пара на турбину (D) известной величиной.
Внутристанционные потери рабочего тела: D УТ =0,02D.
Расход пара на концевые уплотнения примем 0,5%: D КУ =0,005D.
Расход пара на основные эжектора примем 0,3%: D ЭЖ =0,003D.
Тогда:
Расход пара из котла составит:
Т.к. котёл барабанный, то необходимо учесть продувку котла.
D прод = 0,015D=1,03D К =0,0154D.
Количество питательной воды, подаваемой в котел:
Количество добавочной воды:
Потери конденсата на производство:
(1-K пр)D пр =(1-0,6)∙75=30 кг/с.
Давление в барабане котла примерно на 20% больше, чем давление свежего пара у турбины (засчет гидравлических потерь), т.е.
P к.в. =1,2P 0 =1,2∙12,8=15,36 МПа → 
кДж/кг.
Давление в расширителе непрерывной продувки (РНП) примерно на 10% больше, чем в деаэраторе (Д-6), т.е.
P РНП =1,1P д =1,1∙5,88=6,5 бар →
→
кДж/кг;
кДж/кг;
кДж/кг;
D П.Р.=β∙D прод =0,438∙0,0154D=0,0067D;
D В.Р. =(1-β)D прод =(1-0,438)0,0154D=0,00865D.
D доб =D ут +(1-K пр)D пр +D в.р. =0,02D+30+0,00865D=0,02865D+30.
Определяем расход сетевой воды через сетевые подогреватели:
Принимаем утечки в системе теплоснабжения 1% от количества циркулирующей воды.
Таким образом необходимая производительность хим. водоочистки:
5. Определение параметров пара, питательной воды и конденсата по элементам ПТС.
Принимаем потерю давления в паропроводах от турбины до подогревателей регенеративной системы в размере:
| I отбор | ПВД-7 | 4% |
| II отбор | ПВД-6 | 5% |
| III отбор | ПВД-5 | 6% |
| IV отбор | ПВД-4 | 7% |
| V отбор | ПНД-3 | 8% |
| VI отбор | ПНД-2 | 9% |
| VII отбор | ПНД-1 | 10% |
Определение параметров зависит от конструкции подогревателей (см. рис. 3
). В рассчитываемой схеме все ПНД и ПВД поверхностные.
По ходу основного конденсата и питательной воды от конденсатора до котла определяем необходимые нам параметры.
5.1. Повышением энтальпии в конденсатном насосе пренебрегаем. Тогда параметры конденсата перед ЭП:
0,04 бар, 
29°С, 
121,41 кДж/кг.
5.2. Принимаем подогрев основного конденсата в эжекторном подогревателе равным 5°С.
34 °С; кДж/кг.
5.3. Подогрев воды в сальниковом подогревателе (СП) принимаем равным 5°С.
39 °С, 
кДж/кг.
5.4. ПНД-1 – отключен.
Питается паром из VI отбора.
69,12 °С, 
289,31 кДж/кг = h д2 (дренаж из ПНД-2).
°С, 
4,19∙64,12=268,66кДж/кг
Питается паром из V отбора.
Давление греющего пара в корпусе подогревателя:
96,7 °С, 
405,21 кДж/кг;
Параметры воды за подогревателем:
°С, 
4,19∙91,7=384,22 кДж/кг.
Предварительно задаемся повышением температуры за счет смешения потоков перед ПНД-3 на 
, т.е. имеем:
Питается паром из IV отбора.
Давление греющего пара в корпусе подогревателя:
140,12°С, 
589,4 кДж/кг;
Параметры воды за подогревателем:
°С, 
4,19∙135,12=516,15 кДж/кг.
Параметры греющей среды в охладителе дренажа:
5.8. Деаэратор питательной воды.
Деаэратор питательной воды работает при постоянном давлении пара в корпусе
Р Д-6 =5,88 бар → t Д-6 Н =158 ˚С, h’ Д-6 =667 кДж/кг, h” Д-6 =2755,54 кДж/кг,
5.9. Питательный насос.
КПД насоса примем 
0,72.
Давление нагнетания: МПа. °С, а параметры греющей среды в охладителе дренажа:
Параметры пара в охладителе пара:
°С; 
2833,36 кДж/кг.
Задаёмся подогревом в ОП-7 равным 17,5 °С. Тогда температура воды за ПВД-7 равна °С, а параметры греющей среды в охладителе дренажа:
°С; 
1032,9 кДж/кг.
Давление питательной воды после ПВД-7 равно:
Параметры воды за собственно подогревателем.
3.3.4 Паротурбинная установка ПТ-80/100-130/13
Теплофикационая паровая турбина ПТ-80/100-130/13 с промышленным и отопительными отборами пара предназначена для непосредственного привода электрического генератора ТВФ-120-2 с частотой вращения 50 об/с и отпуска тепла для нужд производства и отопления.
Мощность, МВт
номинальная 80
максимальная 100
Номинальные параметры пара
давление, Мпа 12,8
температура, 0 С 555
Расход отбираемого пара на производственные нужды, т/ч
номинальный 185
максимальный 300
верхнем 0,049-0,245
нижнем 0,029-0,098
Давление производственного отбора 1,28
Температура воды, 0 С
питательной 249
охлаждающей 20
Расход охлаждающей воды, т/ч 8000
Турбина имеет следующие регулируемые отборы пара:
производственный с абсолютным давлением (1,275 ± 0,29) МПа и два отопительных отбора - верхний с абсолютным давлением в пределах 0,049-0,245 Мпа и нижний с давлением в пределах 0,029-0,098 Мпа. Регулирование давления отопительного отбора осуществляется с помощью одной регулирующей диафрагмы, установленной в камере верхнего отопительного отбора. Регулируемое давление в отопительных отборах поддерживается: в верхнем отборе - при включенных обоих отопительных отборах, в нижнем отборе - при включенном одном нижнем отопительном отборе. Сетевая вода через сетевые подогреватели нижней и верхней ступеней подогрева должна пропускаться последовательно и в одинаковых количествах. Расход воды, проходящей через сетевые подогреватели, должен контролироваться.
Турбина представляет собой одновальный двухцилиндровый агрегат. Проточная часть ЦВД имеет одновенечную регулирующую ступень и 16 ступеней давления.
Проточная часть ЦНД состоит из трех частей:
первая (до верхнего отопительного отбора) имеет регулирующую ступень и 7 ступеней давления,
вторая (между отопительными отборами) две ступени давления,
третья - регулирующую ступень и две ступени давления.
Ротор высокого давления цельнокованный. Первые десять дисков ротора низкого давления откованы заодно с валом, остальные три диска - насадные.
Парораспределение турбины - сопловое. На выходе из ЦВД часть пара идет в регулируемый производственный отбор, остальная часть отправляется в ЦНД. Отопительные отборы осуществляются из соответствующих камер ЦНД.
Для сокращения времени прогрева и улучшения условий пусков предусмотрены паровой обогрев фланцев и шпилек и подвод острого пара на переднее уплотнение ЦВД.
Турбина снабжена валоповоротным устройством, вращающим валопровод турбоагрегата с частотой 3,4 об/мин.
Лопаточный аппарат турбины рассчитан на работу при частоте сети 50 Гц, что соответствует частоте вращения ротора турбоагрегата 50 об/с (3000 об/мин). Допускается длительная работа турбины при отклонении частоты в сети 49,0-50,5 Гц.
3.3.5 Паротурбинная установка Р-50/60-130/13-2
Паровая турбина с противодавлением Р-50/60-130/13-2 предназначена для привода электрического генератора ТВФ-63-2 с частотой вращения 50 с -1 и отпуска пара для производственных нужд.
Номинальные значения основных параметров турбины приведены ниже:
Мощность, МВт
Номинальная 52,7
Максимальная 60
Начальные параметры пара
Давление, МПа 12,8
Температура, о С 555
Давление в выхлопном патрубке, МПа 1,3
Турбина имеет два нерегулируемых отбора пара, предназначенных для подогрева питательной воды в подогревателях высокого давления.
Конструкция турбины:
Турбина представляет собой одноцилиндровый агрегат с одновенечной регулирующей ступенью и 16 ступенями давления. Все диски ротора откованы заодно с валом. Парораспределение турбины с перепуском. Свежий пар подводится к отдельно стоящей паровой коробке, в которой расположен клапан автоматического затвора, откуда пар по перепускным трубам поступает к четырем регулирующим клапанам.
Лопаточный аппарат турбины рассчитан на работу при частоте 3000 оборотов в минуту. Допускается длительная работа турбины при отклонении частоты в сети 49,0-50,5 Гц
Турбоагрегат снабжен защитными устройствами для совместного отключения ПВД с одновременным включением обводной линии подачей сигнала. Атмосферными клапонами-диафрагмами, установленными на выхлопных патрубках и открывающимися при повышении давления в патрубках до 0,12 МПа.
3.3.6 Паротурбинная установка Т-110/120-130/13
Теплофикационая паровая турбина Т-110/120-130/13 с отопительными отборами пара предназначена для непосредственного привода электрического генератора ТВФ-120-2 с частотой вращения 50 об/с и отпуска тепла для нужд отопления.
Номинальные значения основных параметров турбины приведены ниже.
Мощность, МВт
номинальная 110
максимальная 120
Номинальные параметры пара
давление, Мпа 12,8
температура, 0 С 555
номинальная 732
максимальная 770
Пределы изменения давления пара в регулируемом отопительном отборе, Мпа
верхнем 0,059-0,245
нижнем 0,049-0,196
Температура воды, 0 С
питательной 232
охлаждающей 20
Расход охлаждающей воды, т/ч 16000
Давление пара в конденсаторе, кПа 5,6
Турбина имеет два отопительных отбора - нижний и верхний, предназначенные для ступенчатого подогрева сетевой воды. При ступенчатом подогреве сетевой воды паром двух отопительных отборов регулирование поддерживает заданную температуру сетевой воды за верхним сетевым подогревателем. При подогреве сетевой воды одним нижним отопительным отбором температура сетевой воды поддерживается за нижним сетевым подогревателем.
Давление в регулируемых отопительных отборах может изменяться в следующих пределах:
в верхнем 0,059 - 0,245 Мпа при двух включенных отопительных отборах,
в нижнем 0,049 - 0,196 Мпа при выключенном верхнем отопительном отборе.
Турбина Т-110/120-130/13 представляет собой одновальный агрегат, состоящий из трех цилиндров: ЦВД, ЦСД, ЦНД.
ЦВД - однопоточный, имеет двухвенечную регулирующую ступень и 8 ступеней давления. Ротор высокого давления цельнокованый.
ЦСД - также однопоточный, имеет 14 ступеней давления. Первые 8 дисков ротор среднего давления откованы заодно с валом, остальные 6 насадные. Направляющий аппарат первой ступени ЦСД установлен в корпусе, остальные диафрагмы установлены в обоймы.
ЦНД - двухпоточный, имеет по две ступени в каждом потоке левого и правого вращения (одну регулирующую и одну ступень давления). Длина рабочей лопатки последней ступени равна 550 мм, средний диаметр рабочего колеса этой ступени - 1915 мм. Ротор низкого давления имеет 4 насадных диска.
С целью облегчения пуска турбины из горячего состояния и повышения ее маневренности во время работы под нагрузкой температура пара подаваемого в предпоследнюю камеру переднего уплотнения ЦВД, повышается за счет подмешивания горячего пара от штоков регулирующих клапанов или от главного паропровода. Из последних отсеков уплотнений паровоздушная смесь отсасывается эжектором отсоса из уплотнений.
Для сокращения времени подогрева и улучшения условий пуска турбины предусмотрен паровой обогрев фланцев и шпилек ЦВД.
Лопаточный аппарат турбины рассчитан на работу при частоте сети 50 Гц, что соответствует частоте вращения ротора турбоагрегата 50 об/с (3000 об/мин).
Допускается длительная работа турбины при отклонении частоты в сети 49,0-50,5 Гц. При аварийных для системы ситуациях допускается кратковременная работа турбины при частоте сети ниже 49 Гц, но не ниже 46,5 Гц (время указано в технических условиях).
Информация о работе «Модернизация Алматинской ТЭЦ-2 путём изменения водно-химического режима системы подготовки подпиточной воды с целью повышения температуры сетевой воды до 140–145 С»